Carport ribBMC.

Presentatie over: "Carport ribBMC."— Transcript van de presentatie:

1 Carport ribBMC

2 Carport

3 Carport

4 Carport - maatvoering

5 Schematiseren - vooraanzicht
4 kN 2,4 m 3 m

6 Constructieschema - vooraanzicht
4 kN 2,4 m 3

7 Lastenschema - vooraanzicht
Fc2=5,13 kN D C Fwind=4 kN α Fc1=3,2 kN De staven a & b nemen geen drukkrachten op b a A FRAh=4 kN α = 38,7° B α FRAv=3,2 kN FRBv=3,2 kN FRA=5,13 kN

8 Reactiekrachten Hoek BAC = sinα = 2,4 /3 Fwind ontbinden in FC1 en FC2
α = 38,7° Fwind ontbinden in FC1 en FC2 FC1 = tanα * 4 = 3,2 kN FC2 = 4 / cosα = 5,13 kN Actie = Reactie FRBv = - 3,2 kN FRA = -5,13 kN FRA ontbinden in FRAh en FRAv FRAh = - 4 kN FRAv = 3,2 kN Globaal assenstelsel (oplegreacties) ΣFv = 3,2 – 3,2 = 0 (op druk belast) ΣFh = = 0 Lokaal assenstelsel, staaf a ΣFh = - 5, ,13 = 0 (op trek belast)

9 Spanning en verlenging
Staaf a (staal) wordt op trek belast Lengte staaf a = sqr(32+2,42) = 3,84 m Diameter staaf a is 12 mm Doorsnede staaf a is πr2 = 113 mm2 fy = 235 N/mm2, E = 2,1 * 105 N/mm2 Normaalkracht in staaf a = 5,13 kN σt = F/A = 5130 / 113 = 45,4 N/mm2 U.C. = 45,4 / 235 ≤ 1 Staaf a is op sterkte akkoord. Verlenging staaf a: Δl = FL / EA Δl = 5130 * 3840 / 2,1 * 105 * 113 = 0,83 mm De rek  ε = Δl / L = 0,83 / 3840 = 2,2 * 10-4

10 Schematiseren - zijaanzicht
4 kN 2,4 4 5

11 Schematiseren - zijaanzicht
4 kN 2,4 4

12 Lastenschema - zijaanzicht
FH1=6,3 kN H G α Fwind=4 kN De staven c & d nemen geen drukkrachten op FH2=4,8 kN d c α D E FREh=4 kN F FRDv=4,8 kN FREv=4,8 kN FE=6,3 kN

13 Reactiekrachten Hoek DEH = tanα = 2,4 /1,5
α = 50,2° Fwind ontbinden in FH1 en FH2 FH1 = 4 / cosα = -6,3 kN FH2 = tanα * 4 = 4,8 kN Actie = Reactie FRDv = - 4,8 kN FRE = 6,3 kN FRE ontbinden in FREh en FREv FRAh = 4 kN FRAv = 4,8 kN Globaal assenstelsel (oplegreacties) ΣFv = 4,8 – 4,8 = 0 ΣFh = = 0 Lokaal assenstelsel, staaf c ΣFh = - 6, ,3 = 0 (op trek belast)

14 Spanning en verlenging
Staaf c (staal) wordt op trek belast Lengte staaf c = sqr(22+2,42) = 3,12 m Diameter staaf c is 12 mm Doorsnede staaf c is πr2 = 113 mm2 fm = 235 N/mm2, E = 2,1 * 105 N/mm2 Normaalkracht in staaf c = 6,3 kN σt = F/A = 6300 / 113 = 55,8 N/mm2 U.C. = 55,8 / 235 ≤ 1 Staaf c is op sterkte akkoord. Verlenging staaf c: Δl = FL / EA Δl = 6300 * 3112 / 2,1 * 105 * 113 = 0,83 mm De rek  ε = Δl / L = 0,83 / 3840 = 2,7 * 10-4

15 Dakconstructie 0,6 5 3

16 Bovenaanzicht dak 0,6 5 3

17 Constructieschema dak
60 * 160 0,6 5 75 * 175 3

18 Lastenschema secundaire ligger
F = 1 kN 3 m FBv = 0,5 kN FAv = 0,5 kN ΣM t.o.v. A =0 -1 * 1,5 + FBv * 3 = 0 FBv = 0,5 kN ΣFv = 0 1 – 0,5 – FAv = 0 FAv = 0, 5 kN Houten ligger Afm. 60 * 160 (mm) E = 9000 N/mm2 fy = 12 N/mm2 fv = 2,4 N/mm2

19 Secundaire ligger dwarskrachtenlijn
Houten ligger Afm. 60 * 160 (mm) F = 1 kN 3 m FBv = 0,5 kN FAv = 0,5 kN +0,5 D-lijn -0,5

20 Secundaire ligger momentenlijn
F = 1 kN 3 m FBv = 0,5 kN FAv = 0,5 kN +0,5 D-lijn -0,5 M-lijn M = 0,75 kNm Vervorming 3 mm

21 Secundaire ligger berekening op sterkte
Gegeven fy = 12 N/mm2, Mmax = 0,75 kNm Ligger 60 mm* 160 mm Weerstandsmoment W = 1/6*b*h2= 1/6*60*1602 W = 256 * 103 mm3 Buigspanning σ = / 256 * 103 σ = 2,93 N/mm2 Controle U.C.= 2,93 / 12 = 0,24 ≤ 1 Ligger op sterkte akkoord

22 Secundaire ligger berekening op afschuiving
Gegeven fv = 2,4 N/mm2, Vmax = 0,5 kN Ligger 60 mm* 160 mm Doorsnede A = 60 * 160 = 9600 mm2 Gemiddelde afschuifspanning τgemid = Vmax/A = 500/9600 τgemid = 0,05 N/mm2 Maximale afschuifspanning τmax = 1,5 * Vmax/A = 500/9600 τmax = 0,075 N/mm2 Controle U.C.= 0,075 / 2,4 = 0,03 ≤ 1 Ligger op afschuiving akkoord

23 Secundaire ligger berekening op stijfheid
Gegeven E = 9000 N/mm2, ligger 60 mm*160 mm, F = 1 kN Overspanning (l) = 3 m Traagheidsmoment I = 1/12*b*h3 = 1/12*60*1603 I = 2048 * 104 mm4 Toelaatbare doorbuiging 0,004L = 0,004 * 3000 = 12 mm Maximale doorbuiging u = Fl3 / 48EI (VMN = Vergeet_Mij_Nietje) u = 1000*30003 / 48*9000*2048* 104 u = 3 mm Controle U.C. = 3/12 ≤ 1 Ligger op stijfheid akkoord

24 Hogeschool Rotterdam IBB
©M.J.Roos 2007