Construeren van een Tennishal Vergeet-mij-nietjes. Week 13

Presentatie over: "Construeren van een Tennishal Vergeet-mij-nietjes. Week 13"— Transcript van de presentatie:

1 Construeren van een Tennishal Vergeet-mij-nietjes. Week 13
Module ribCTH Construeren van een Tennishal Vergeet-mij-nietjes. Week 13 Studiejaar Studiepunten 3 ECTS Bouwkunde / Civiele techniek

2 Geknikte constructies (90 graden)
Toets 20 kN

3 Geknikte constructies (90 graden)
Gevraagd: Bereken en teken de D-, de N- en de M-lijn

4 Geknikte constructies (90 graden)
D-lijn 20 kN 20

5 Geknikte constructies (90 graden)
N-lijn 20 kN 20

6 Geknikte constructies (90 graden)
M-lijn 20 kN 20 20 ∑ M t.o.v. A = 0 -20 * * 3 + M(A) = 0 M(A) = 5 kNm 5

7 Geknikte constructies (90 graden)
Horizontale ligger Verticale staander ∑ Fv = ∑ Fv = 0 Fv + 20 = Fv -5 = 0 Fv = -20 kN Fv = 5 kN ∑ Fh = ∑ Fh = 0 Fh – 5 = Fh + 20 = 0 Fh = 5 kN Fh = -20 kN

8 Geknikte constructies
Indien de staafdelen onder een andere hoek dan 90 graden aan elkaar zijn verbonden dient de hoek te worden ontbonden in een dwarskrachtcomponent en een normaalkrachtcomponent De hoek waaronder de verticale staander t.o.v het maaiveld staat, is gelijk aan de tangens van die hoek. Tan α = 2/1,5 → α = 53,13º

9 Geknikte constructies
Ontbinding verticale kracht van 10 kN Fv = cos(90º - 53,13º) * 10 → Fv = 8 kN Fh = sin(90º - 53,13º) * 10 → Fh = 6 kN Ontbinding horizontale kracht van 5 kN Fv = cos 53,13º * 5 → Fv = 3 kN Fh = sin 53,13º * 5 → Fh = 4 kN

10 Geknikte constructies
2 m 1.5 m 1 m

11 Geknikte constructies

12 Geknikte constructies
Horizontale ligger Verticale staander ∑ Fv = ∑ Fv = 0 Fv + 10 = Fv = 0 Fv = -10 kN Fv = -2 kN ∑ Fh = ∑ Fh = 0 Fh – 5 = Fh = 0 Fh = 5 kN Fh = -11 kN ∑ M t.ov. C = 0 -10 * 1 + Mc= 0 kNm Mc = 10 kNm ∑ M t.o.v A -10 * 2,5 + 5 * 2 +Ma = 0 Ma = 15 kN

13 Geknikte constructie met gelijkmatige belasting

14 Geknikte constructie met gelijkmatige belasting
Wordt een schuine staaf belast door een verticaal gerichte verdeelde belasting, dan dient ook de verdeelde belasting te worden ontbonden in een verdeelde belasting loodrecht op de staafas en een verdeelde belasting evenwijdig aan de staafas. In dit voorbeeld wordt zowel het schuine deel als het horizontale deel belast met een gelijkmatig verdeelde belasting van 20 kN/m.

15 Geknikte constructie met gelijkmatige belasting
Staaf 1 Q = 20 * 4,24 = 84,8 kN Staaf 2 Q = 20 * 2 = 40 kN ∑ Fv = 0 Fa + 84, = 0 Fa = - 124,8 kN

16 Geknikte constructie met gelijkmatige belasting
∑ M t.o.v B = 0 +124,8 * ,8 * 3, * 1 - FAh * 3 = 0 FAh = 95,7 kN ∑ Fh = 0 FBh + 95,7 = 0 FBh = - 95,7 kN

17 Geknikte constructie met gelijkmatige belasting
Fr = 40 kN Fr = 84,8 kN 95,7 kN 124,8 kN

18 Geknikte constructie met gelijkmatige belasting
Staaf 1 maakt met het maaiveld een hoek van: tan α = 3/3 → α = 45º Ontbinden van de verticale kracht Fav = 124,8 kN Fv = Fh = sin 45 * 124,8 = 88,2 kN Ontbinden van de verticale kracht F = 40 kN Fv = Fh = sin 45 * 40 = 28,3 kN Ontbinden van de horizontale kracht FAh = 95,7 kN Fv = Fh = sin 45 * 95,7 = 67,7 kN Ontbinden van de horizontale kracht Fh = 95,7 kN

19 Geknikte constructie met gelijkmatige belasting
Staaf 1 Punt A Verticale krachten + 67,7 – 88,2 = - 20,5 kN Horizontale krachten +88,2 + 67,7 = 155,9 kN

20 Geknikte constructie met gelijkmatige belasting
Punt C Verticale krachten +28,3 - 67,7 = - 39,4 kN Horizontale krachten - 28,3 - 67,7 = - 96 kN

21 Geknikte constructie met gelijkmatige belasting
Op de plaats van het dwarskrachtennulpunt in staaf 1 moet de momentenlijn een extreme waarde aannemen. De afstand van dit punt tot A bedraagt: 20,5 / sin 45 * 20 = 1,45 m (De gelijkmatig belasting van 20 kN/m is hierboven ontbonden in een horizontale component, deze is tevens gelijk aan het verticale moment (ook 14,1 kN) . Daar deze verticale kracht evenwijdig en loopt met staaf 1 en gericht is naar punt A neemt deze normaalkracht toe naarmate de doorsnede dichter bij A wordt gekozen, de normaalkracht in de schuine staaf is dus niet meer constant.) De waarde van het maximale veldmoment is dan: (20,5 * 1,45) / 2 = 14,9 kNm

22 Geknikte constructie met gelijkmatige belasting
Staaf AC 28,3 kN 67,7 kN 95,7 kN C 67,7 kN 67,7 kN 95,7 kN A 88,2 kN 67,7 kN 88,2 kN 124,8 kN

23 Geknikte constructie met gelijkmatige belasting
20,5 – sin(45)*84,4 = 39,2 kN

24 Geknikte constructie met gelijkmatige belasting

25 Geknikte constructie met gelijkmatige belasting

26 Driescharnierconstructies
q= 15 kN/m

27 Driescharnierconstructies
Som v/d momenten t.o.v. A = 0 15*12*6 + 15*12*18 – 24FBv = 0 FBv = 180 kN Som v/d verticale krachten = 0 (15*12)+(15*12) – 180 – FAv = 0 FAv = 180 kN

28 Driescharnierconstructies
Som van de momenten t.ov. Slinks = 0 FAh*9 – 180 * * 6 = 0 Fah = 120 kN Som van de horizontale krachten = 0 120 – FSh = 0 FSh = 120 kN

29 Driescharnierconstructies
Vervolgens verdelen we de globale belasting over het schuin deel (We tekenen deze in over de halve constructie daar de constructie en belasting symmetrisch zijn) 120 kN q= 13,42 kN 120 kN 180 kN

30 Driescharnierconstructies
De schuine ligger maakt een hoek met de verticale ligger, deze is: Tan α = 6 / 12 → 26,6º Ontbinden in vectoren van de verticale kracht FAv = 180 kN Fh = sin 26,6 * 180 = 80,6 kN Fv = cos 26,6 * 180 = -160,9 kN Ontbinden in vectoren van de verticale kracht FAh = 120 kN Fh = cos 26,6 * 120 = 107,3 kN Fv = sin 26,6 * 120 = 53,7 kN

31 Driescharnierconstructies
Ontbinden in vectoren van de horizontale kracht Fs = -120 kN Fsh = cos 26,6 * 120 = -107,3 kN Fsv = sin 26,6 * 120 = 53,7 kN Ontbinden in vectoren van de gelijkmatig verdeelde belasting q = 13,42 kN/m qh = cos 26,6 * 13,42 = 12 kN/m qv = sin 26,6 * 13,42 = -6 kN/m

32 Driescharnierconstructies
Staaf CB Punt C Verticale krachten - 160,9 + 53,6 = - 107,3 kN Horizontale krachten 107,3 + 80,6 = 187,9 kN

33 Driescharnierconstructies
Punt B Verticale krachten Fsv = 53,7 kN Horizontale krachten Fsh = -107,3 kN Op de plaats van het dwarskrachtennulpunt in CB moet de momentenlijn een extreme waarde aannemen. De afstand van dit punt tot A bedraagt: 53,7 / 12 = 4,48 m De waarde van het maximale veldmoment is dan: (53,7 * 4,48) / 2 = 120,3 kNm

34 Driescharnierconstructies
Fr = cos(26,6)*180 = 161 kN 107,3 kN 120 kN B 53,7 kN 53,7 kN 120 kN C 80,6 kN 107,3 kN 161 kN 180 kN

35 Driescharnierconstructies
Staaf AC ∑ Fv = 0 Fv = 0 Fv = 180 kN (gelijk aan 13,42 kNm * 13,42 m = Q = 180 kN) ∑ Fh = 0 120 – Fsh = 0 Fsh = 120 kN ∑ M = 0 120 * 3 = 360 kNm

36 Driescharnierconstructies

37 EINDE Docent: M.J.Roos