De presentatie wordt gedownload. Even geduld aub

De presentatie wordt gedownload. Even geduld aub

1 Module ribCTH Construeren van een Tennishal Week 8 Studiejaar 2007 - 2008 Studiepunten 3 ECTS Bouwkunde / Civiele techniek.

Verwante presentaties


Presentatie over: "1 Module ribCTH Construeren van een Tennishal Week 8 Studiejaar 2007 - 2008 Studiepunten 3 ECTS Bouwkunde / Civiele techniek."— Transcript van de presentatie:

1 1 Module ribCTH Construeren van een Tennishal Week 8 Studiejaar Studiepunten 3 ECTS Bouwkunde / Civiele techniek

2 2 Toets q = 6kN/m ABC 81 Gevraagd: 1.Reactiekrachten 2.Dwarskrachtenlijn 3.Momentenlijn 4.Berekening op sterkte 5.Berekening op afschuiving 6.Berekening op stijfheid hout 7.Zakking in M en C van hout 8.Zakkingslijn hout Gegeven Gelamineerde ligger, LH22, 110 * 500 mm 2 fy; hout = 17 N/mm2 fv;hout = 2.5 N/mm2 E hout = 9000 N/mm2 Buiging maximaal = 0.004L 7 S

3 3 Oplossing q = 6kN/m ABC 817 S 7 CS Deel S-C Q = 6 * 7 = 42 kN Fs=Fc= ½ gL = 21 kN Deel A-B Q = 6 * 9 = 54 kN ΣM tov A = * 4.5 – 21 * 9 + 8Fb = 0 Fb = 54 kN ΣV = – 54 – Fa = 0 Fa = 21 kN Q = 42 kN Fs = 21 kNFc = 21 kN q = 6kN/m AB 81 S Fs=21 kN Q=54 kN Fa = 21 kN Fb = 54 kN

4 4 D- en M-lijn q = 6kN/m ABC 817 S 21 kN 27 kN 21 kN kNm 24 kNm V1 = 21 kN V2 = 21 – (8 * 6) = - 27 kN V3 = = 27 kN V3 = 27 – 48 = -21 kN V4 = = 0 kN a = 21 / 6 = 3.5 m M1 = (21*3.5)/2 = kNm M2 = – (27*4.5)/2 = - 24 kNm M3 = (27*4.5)/2) = kNm M4 = – (21*3.5)/2 = 0 kNm 3.5

5 5 Berekening op sterkte - hout Voor hout: W = 1/6 * 110 * = 4583 * 10 3 mm 3 σ = M/W = * 10 6 / 4583 * 10 3 = 8 N/mm 2 U.C. = 8 / 17 ≤ 1 Houten ligger op sterkte akkoord

6 6 Berekening op afschuiving Gelamineerde ligger 110 * 500 mm 2 τ = 1 ½ * F/A = 1 ½ * 27000/55000 = 0.74 N/mm 2 U.C. = 0.74 / 2.5 ≤ 1 Gelamineerde ligger op afschuiving akkoord

7 7 Berekening op vervorming Maximale doorbuiging = 0.004L = * 8000 = 32 mm q = 6kN/m F = 21 kN ABC q = 6kN/m kNm 24 kNm M-lijn

8 8 Berekening op vervorming q = 6kN/m AB 8 Zakking in het midden ω1 = - 5/384 * qL 4 /EI ω1 = - 5/384 * (6 * 8 4 )/EI ω1 = - 320/EI Hoekverandering in B φB1 = ql 3 /24EI φB1 = 6 * 8 3 /24EI φB1 = 128/EI Onderste vezels op trek belast dus buiging positief zakkingslijn ω

9 9 Berekening op vervorming AB 8 Zakking in midden door moment ω2 = ML 2 /16EI ω2 = 24 * 8 2 /16EI ω2 = 96/EI Hoekverandering in B φB2 = - ML/3EI φB2 = - 24 * 8 / 3EI φB2 = - 64/EI Onderste vezels op druk belast dus buiging negatief zakkingslijn M = 24 kNm ωtot = ω1 + ω2 = - 320/EI + 96/EI = - 224/EI φBtot = φB1 + φB2 = 128/EI – 64/EI = 64/EI  - 64/EI (rechtsom)

10 10 Berekening op vervorming BC q = 6kN/m 1 F = 21 kN BC 1 ωC1 = φBtot * L ωC1 = - 64/EI * 1 ωC1 = - 64/EI Zakking in C door q-last ωC2 = qL 4 /8EI ωC2 = 6 * 1 4 / 8EI ωC2 = 0.75/EI Zakking in C door puntlast ωC3 = FL 3 /3EI ωC3 = 21 * 1 3 / 3EI ωC3 = 7/EI ωCtot = - 64/EI /EI + 7/EI = /EI

11 11 Zakkingslijn houten ligger I hout = 1/12 * 110 * = * 10 4 mm 4 EI hout = 0.09 * 10 8 * * = Vervorming voor hout: Zakking in M -224/ = m = 21.7 mm Zakking in C / = m = 5.5 mm U.C. = 21.7/32 ≤ 1 Gelamineerde ligger op stijfheid akkoord Zakkingslijn gelamineerde ligger 110 mm * 500 mm

12 12 3-scharnierenspant p1 = 0.51 kN/m 2 p2 = 0.85 kN/m 2 H.O.H. SPANTEN = 6 m AB S

13 13 Gelijkmatig verdeelde belasting p1 = 0,51 kN/m 2 q1= 0,51 * 6 = 3.06 kN/m Q1 = 3.06 * 9 = kN p2 = 0,85 kN/m 2 q2 = 0,85 * 6 = 5,1 kN/m Q2 = 5,1 * 9 = 45.9 kN

14 14 Reactiekrachten De gehele constructie Som vd momenten tov A = * 4.5 – 45.9 * F Bv =0 F Bv = kN Som van de verticale krachten = – – F Av = 0 F Av = kN

15 15 Horizontale- en scharnierkrachten Beschouw het linkerdeel A-S F Ah * 9 – * * 4.5 =0 F Ah = kN Beschouw het rechterdeel B-S *9 – 45.9 * 4.5 – FBh * 9 = 0 F Bh = kN Som van de horizontale krachten = 0 F Ah – F Bh = 0  – = 0 Scharnierkrachten: S 2v = 45.9 – = 4,59 kN S 1v = – = - 4,59 kN S 2v – S1v = 4,59 - 4,59 = 0

16 16 Lastenschema p1 = 0.51 kN/m 2 p2 = 0.85 kN/m 2 AB S F av =32.13 kN F bv =41.31 kN F ah =18.36 kNF bh =18.36 kN Q2 = 45.9 kN Q1 = kN Sv = 4.59 kN

17 17 Knikconstructie 10 kN 3 m 5 m A

18 18 Knikconstructie Som vd momenten tov A = * 3 + MA = 0 MA = 30 kN Som vd verticale krachten = 0 10 – Fv = 0 Fv = 10 kN

19 19 Knikonstructie 10 kN 3 m 5 m A30 kNm CB 10 kN

20 20 Knikconstructie 10 kN 3 m 5 m A D - LIJN

21 21 Knikconstructie 3 m 5 m A N - LIJN 10 kN

22 22 Knikconstructie 30 kNm 3 m 5 m A M _ LIJN 30 kNm CB

23 23 Knikconstructie 30 kNm 3 m 5 m A M _ LIJN 30 kNm CB

24 24 Knikconstructie Vervorming staven Volgens de gereduceerde momentenvlak E = kN/m2 I = 8,1 * 10^-7 EI van IPE80 = 168,21 Staaf AB Opp. Momentenlijn = 30 * 5 = /EI = 150/168,2 = 0,89 rad

25 25 Knikconstructie Hoekverdraaiing in B: Hoekverdraaiing in A – gereduc. Momentvlak 0 – 0,89 = -0,89 rad Hor.verplaatsing knoop B = hor.verplaatsing C 0,89 * 2,5 = 2,2 m

26 26 Knikconstructie Zakking in C 150/EI * /EI * 1/3*3 = 0,89 * 3 + 0,27 * 2 = 3,2 m Hoekverdraaiing in C 150/EI + 45/EI = 195/EI = 195/168,21=1,16 rad

27 27 Knikconstructie Met Vergeet_mij_nietjes Zakking in C Zakking = F*L 3 / 3EI Zakking = 10*3 3 / 3EI = 0,54 (VMN2) Hoekverdraaiing in B ML/EI = 30*5/EI = 0,89 rad (VMN1) Zakking = 0,89 * 3 = 2,67 Totale zakking in C 2,67 + 0,54 = 3,2 m

28 28 Knikconstructie De maximale zakking in C mag niet meer bedragen dan 0,004L = 12 mm. De berekening met IPE80 voldoet hier dus niet aan (zakking is 3200 mm) We moeten dus een profiel kiezen die deze vervorming wel kan verdragen. 150/EI*3 + 45/EI*2 = 0, /EI = 2.57*10 -6 / I = 0,012 I = * 10 4 mm 4 Uit tabel: IPE400  I = 23130*10 4 mm 4

29 29 Knikconstructie Berekening op sterkte Vloeispanning staal = 235 N/mm 2 Weerstandsmoment van IPE400 is: 1160*10 3 mm 3 Materiaalspanning = M/W /1160*10 3 = 25,9 N/mm 2 UC = 25,9/235 ≤ 1  Akkoord

30 30 Geknikte constructies (90 graden) Voorbeeld 20 kN Gevraagd: Bereken en teken de D-, de N- en de M-lijn

31 31 Geknikte constructies (90 graden) D-lijn 20 kN 20

32 32 Geknikte constructies (90 graden) N-lijn 20 kN 20

33 33 Geknikte constructies (90 graden) M-lijn ∑ M t.o.v. A = * * 3 + M(A) = 0 M(A) = 5 kNm 20 kN 20 5

34 34 Geknikte constructies (90 graden) Horizontale liggerVerticale staander ∑ Fv = 0∑ Fv = 0 Fv + 20 = 0Fv -5 = 0 Fv = -20 kNFv = 5 kN ∑ Fh = 0∑ Fh = 0 Fh – 5 = 0-Fh + 20 = 0 Fh = 5 kNFh = -20 kN

35 35 Geknikte constructies Indien de staafdelen onder een andere hoek dan 90 graden aan elkaar zijn verbonden dient de hoek te worden ontbonden in een dwarskrachtcomponent en een normaalkrachtcomponent De hoek waaronder de verticale staander t.o.v het maaiveld staat, is gelijk aan de tangens van die hoek. Tan α = 2/1,5 → α = 53,13º

36 36 Geknikte constructies Ontbinding verticale kracht van 10 kN Fv = cos(90º - 53,13º) * 10 → Fv = 8 kN Fh = sin(90º - 53,13º) * 10 → Fh = 6 kN Ontbinding horizontale kracht van 5 kN Fv = cos 53,13º * 5 → Fv = 3 kN Fh = sin 53,13º * 5 → Fh = 4 kN

37 37 Geknikte constructies 3 kN 4 kN 5 kN 10 kN 8 kN 6 kN 2 m 1.5 m1 m

38 38 Geknikte constructies

39 39 Geknikte constructies Horizontale liggerVerticale staander ∑ Fv = 0∑ Fv = 0 Fv + 10 = 0-Fv = 0 Fv = -10 kNFv = -2 kN ∑ Fh = 0∑ Fh = 0 Fh – 5 = 0-Fh = 0 Fh = 5 kNFh = -11 kN ∑ M t.ov. C = * 1 + Mc= 0 kNm Mc = 10 kNm ∑ M t.o.v A -10 * 2,5 + 5 * 2 +Ma = 0 Ma = 15 kN

40 40 EINDE Docent: M.J.Roos


Download ppt "1 Module ribCTH Construeren van een Tennishal Week 8 Studiejaar 2007 - 2008 Studiepunten 3 ECTS Bouwkunde / Civiele techniek."

Verwante presentaties


Ads door Google